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一、Inconel 718 概述
Inconel 718合金是以體心四方的γ"和面心立方的γ′相沉淀強(qiáng)化的鎳基高溫合金，在-253～700℃溫度范圍內(nèi)具有良好的綜合性能,650℃以下的屈服強(qiáng)度居變形高溫合金的首位,并具有良好的抗疲勞、抗輻射、抗氧化、耐腐蝕性能,以及良好的加工性能、焊接性能和長(zhǎng)期組織穩(wěn)定性，能夠制造各種形狀復(fù)雜的零部件，在宇航、核能、石油工業(yè)中，在上述溫度范圍內(nèi)獲得了極為廣泛的應(yīng)用。
該合金的另一特點(diǎn)是合金組織對(duì)熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規(guī)律及組織與工藝、性能間的相互關(guān)系，可針對(duì)不同的使用要求制定合理、可行的工藝規(guī)程，就能獲得可滿(mǎn)足不同強(qiáng)度級(jí)別和使用要求的各種零件。供應(yīng)的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環(huán)件、板、帶、絲、管等?？芍瞥杀P(pán)、環(huán)、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結(jié)構(gòu)件、機(jī)匣等零部件在航空上長(zhǎng)期使用。
1.1 Inconel 718 材料牌號(hào) Inconel 718
1.2 Inconel 718 相近牌號(hào) Inconel 718(美國(guó)),NC19FeNb(法 國(guó))
1.3 Inconel 718 材料的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)
GJB 2612-1996 《焊接用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》
HB 6702-1993 《WZ8系列用Inconel 718合金棒材》
GJB 3165 《航空承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材規(guī)范》
GJB 1952 《航空用高溫合金冷軋薄板規(guī)范》
GJB 1953《 航空發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)件用高溫合金熱軋棒材規(guī)范》
GJB 2612 《焊接用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》
GJB 3317《 航空用高溫合金熱軋板材規(guī)范》
GJB 2297 《航空用高溫合金冷拔（軋）無(wú)縫管規(guī)范》
GJB 3020 《航空用高溫合金環(huán)坯規(guī)范》
GJB 3167 《冷鐓用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》
GJB 3318 《航空用高溫合金冷軋帶材規(guī)范》
GJB 2611《 航空用高溫合金冷拉棒材規(guī)范》
YB/T5247 《焊接用高溫合金冷拉絲》
YB/T5249 《冷鐓用高溫合金冷拉絲》
YB/T5245 《普通承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材》
GB/T14993《 轉(zhuǎn)動(dòng)部件用高溫合金熱軋棒材》
GB/T14994 《高溫合金冷拉棒材》
GB/T14995 《高溫合金熱軋板》
GB/T14996 《高溫合金冷軋薄板》
GB/T14997 《高溫合金鍛制圓餅》
GB/T14998 《高溫合金坯件毛壞》
GB/T14992 《高溫合金和金屬間化合物高溫材料的分類(lèi)和牌號(hào)》
HB 5199《 航空用高溫合金冷軋薄板》
HB 5198 《航空葉片用變形高溫合金棒材》
HB 5189 《航空葉片用變形高溫合金棒材》
HB 6072 《WZ8系列用Inconel 718合金棒材》
1.4 Inconel 718 化學(xué)成分 該合金的化學(xué)成分分為3類(lèi)：標(biāo)準(zhǔn)成分、優(yōu)質(zhì)成分、高純成分，見(jiàn)表1-1。優(yōu)質(zhì)成分的在標(biāo)準(zhǔn)成分的基礎(chǔ)上降碳增鈮，從而減少碳化鈮的數(shù)量，減少疲勞源和增
加強(qiáng)化相的數(shù)量，提高抗疲勞性能和材料強(qiáng)度。同時(shí)減少有害雜質(zhì)和氣體含量。高純成分是在優(yōu)質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)基礎(chǔ)上降低硫和有害雜質(zhì)的含量，提高材料純度和綜合性能。
核能應(yīng)用的Inconel 718合金，需控制硼含量（其他元素成分不變），具體含量由供需雙方協(xié)商確定。當(dāng)ω（B）≤0.002%時(shí)，為與宇航工業(yè)用的Inconel 718合金加以區(qū)別，合金牌號(hào)為Inconel 718A。
表1-1[1]%
|
類(lèi)別 |
C |
Cr |
Ni |
Co |
Mo |
Al |
Ti |
Fe |
||||||||
|
標(biāo)準(zhǔn) |
≤0.08 |
17.0~21.0 |
50.0~55.0 |
≤1.0 |
2.80~3.30 |
0.30~0.70 |
0.75~1.15 |
余 |
||||||||
|
優(yōu)質(zhì) |
0.02~0.06 |
17.0~21.0 |
50.0~55.0 |
≤1.0 |
2.80~3.30 |
0.30~0.70 |
0.75~1.15 |
余 |
||||||||
|
高純 |
0.02~0.06 |
17.0~21.0 |
50.0~55.0 |
≤1.0 |
2.80~3.30 |
0.30~0.70 |
0.75~1.15 |
余 |
||||||||
|
類(lèi)別 |
Nb |
B |
Mg |
Mn |
Si |
P |
S |
Cu |
Ca |
|||||||
|
不大于 |
||||||||||||||||
|
標(biāo)準(zhǔn) |
4.75~5.50 |
0.006 |
0.01 |
0.35 |
0.35 |
0.015 |
0.015 |
0.30 |
0.01 |
|||||||
|
優(yōu)質(zhì) |
5.00~5.50 |
0.006 |
0.01 |
0.35 |
0.35 |
0.015 |
0.015 |
0.30 |
0.01 |
|||||||
|
高純 |
5.00~5.50 |
0.006 |
0.005 |
0.35 |
0.35 |
0.015 |
0.002 |
0.30 |
0.005 |
|||||||
續(xù)表1-1%
|
類(lèi)別 |
Bi |
Sn |
Pb |
Ag |
Se |
Te |
Tl |
N |
O |
|
不大于 |
|||||||||
|
標(biāo)準(zhǔn) |
--- |
--- |
0.5 |
--- |
0.3 |
--- |
--- |
--- |
--- |
|
優(yōu)質(zhì) |
0.001 |
0.005 |
0.001 |
0.001 |
0.3 |
--- |
--- |
0.01 |
0.01 |
|
高純 |
0.03 |
0.005 |
0.001 |
0.001 |
0.3 |
0.05 |
0.1 |
0.01 |
0.005 |
1.5 Inconel 718 熱處理制度 合金具有不同的熱處理制度，以控制晶粒度、控制δ相形貌、分布和數(shù)量，從而獲得不同級(jí)別的力學(xué)性能。合金熱處理制度分3類(lèi)：
Ⅰ：(1010～1065)℃±10℃，1h，油冷、空冷或水冷+720℃±5℃，8h，以50℃/h 爐冷至620℃±5℃，8h，空冷。
經(jīng)此制度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內(nèi)均無(wú)δ相，存在缺口敏感性，但對(duì)提高沖擊性能和抵抗低溫氫脆有利。
Ⅱ：(950～980)℃±10℃，1h，油冷、空冷或水冷+720℃±5℃，8h，以50℃/h 爐冷至620℃±5℃，8h，空冷。
經(jīng)此制度處理的材料有δ相，有利于消除缺口敏感性，是最常用的熱處理制度，也稱(chēng)為標(biāo)準(zhǔn)熱處理制度。
Ⅲ：720℃±5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃±5℃，8h，空冷。
經(jīng)此制度處理后，材料中的δ相較少，能提高材料的強(qiáng)度和沖擊性能。該制度也稱(chēng)為直接時(shí)效熱處理制度。
1.6 Inconel 718 品種規(guī)格和供應(yīng)狀態(tài) 可以供應(yīng)模鍛件（盤(pán)、整體鍛件）、餅、環(huán)、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲、帶、管、不同形狀和尺寸的緊固件、彈性元件等、交貨狀態(tài)由供需雙方商定。絲材以商定的交貨狀態(tài)成盤(pán)狀交貨。
1.7 Inconel 718 熔煉和鑄造工藝 合金的冶煉工藝分為3類(lèi)：真空感應(yīng)加電渣重熔；真空感應(yīng)加真空電弧重熔；真空感應(yīng)加電渣重熔加真空電弧重熔?？筛鶕?jù)零件的使用要求，選擇所需的冶煉工藝，滿(mǎn)足應(yīng)用要求。
1.8 Inconel 718 應(yīng)用概況與特殊要求 制造航空和航天發(fā)動(dòng)機(jī)中的各種靜止件和轉(zhuǎn)動(dòng)件，如盤(pán)、環(huán)件、機(jī)匣、軸、葉片、緊固件、彈性元件、燃?xì)鈱?dǎo)管、密封元件等和焊接結(jié)構(gòu)件；制造核能工業(yè)應(yīng)用的各種彈性元件和格架；制造石油和化工領(lǐng)域應(yīng)用的零件及其他零件。
近年來(lái)，在對(duì)該合金研究不斷深化和對(duì)該合金應(yīng)用不斷擴(kuò)大的基礎(chǔ)上，為提高質(zhì)量和降低成本，發(fā)展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用噴射成型工藝，生產(chǎn)環(huán)件，降低生產(chǎn)成本和縮短生產(chǎn)周期；采用超塑成型工藝，擴(kuò)大產(chǎn)品的生產(chǎn)范圍。
二、Inconel 718 物理及化學(xué)性能
2.1 Inconel 718 熱性能
2.1.1 Inconel 718 熔化溫度范圍 1260～1320℃。
2.1.2 Inconel 718 熱導(dǎo)率 見(jiàn)表2-1。
表2-1[2]
|
θ/℃ |
11 |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1 |
|
λ/（W/（m·℃）） |
13.4 |
14.7 |
15.9 |
17.8 |
18.3 |
19.6 |
21.2 |
22.8 |
23.6 |
7.6 |
30.4 |
2.1.3 Inconel 718 比熱容 見(jiàn)表2-2。
2.1.4 Inconel 718線(xiàn)膨脹系數(shù) 見(jiàn)表2-3；
2.2 Inconel 718密度 ρ=8.24g/cm3。
2.3 Inconel 718電性能
表2-2[2]
|
θ/℃ |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1 |
|
c/（J/（kg·℃）） |
481.4 |
493.9 |
514.8 |
539.0 |
573.4 |
615.4 |
657.2 |
707.4 |
表2-3[2]
|
θ/℃ |
20～100 |
20～200 |
20～300 |
20～400 |
20～500 |
20～600 |
20～700 |
20～800 |
20～900 |
20～1 |
|
α/10-6℃-1 |
11.8 |
13.0 |
13.5 |
14.1 |
14.4 |
14.8 |
15.4 |
17.0 |
18.4 |
18.7 |
2.4 Inconel 718磁性能 合金無(wú)磁性。
2.5 Inconel 718化學(xué)性能
2.5.1 Inconel 718抗氧化性能 在空氣介質(zhì)中試驗(yàn)100h后的氧化速率見(jiàn)表 2-4。
表2-4
|
θ/℃ |
600 |
700 |
800 |
900 |
1 |
|
氧化速率/(g/(m2·h)) |
0.0176 |
0.0277 |
0.0351 |
0.0961 |
0.1620 |
三、Inconel 718力學(xué)性能
優(yōu)質(zhì)棒材技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的性能見(jiàn)表3-1。
表3-1[1]
|
規(guī)格 d/mm |
取樣方向 |
θ/℃ |
拉伸性能 不小于 |
HBS |
持久性能 |
|||||
|
σP0.2/MPa |
σb/MPa |
δ5/% |
ψ/% |
σ/MPa |
t/h |
δ5/% |
||||
|
≤125 |
縱向 |
20 650 |
1030 860 |
1280 1 |
12 12 |
15 15 |
≥346 --- |
--- 690 |
--- ≥25 |
--- ≥5 |
|
126~200 |
橫向 |
20 650 |
1030 860 |
1240 965 |
6 6 |
8 8 |
--- --- |
--- 690 |
--- ≥25 |
--- --- |
|
＞200 |
橫向 |
20 650 |
1020 800 |
1230 900 |
6 6 |
8 8 |
--- --- |
--- 690 |
--- ≥25 |
--- --- |
注：熱處理制度：Ⅱ。
四、Inconel 718組織結(jié)構(gòu)
4.1 相變溫度 γ"相是該合金的主要強(qiáng)化相，其最高穩(wěn)定溫度是650℃，開(kāi)始固熔溫度為840～870℃，完全固熔溫度是950℃，γ′相也是該合金的強(qiáng)化相，但數(shù)量少于γ"相，其析出溫度是600℃，完全熔解溫度是840℃；δ相的開(kāi)始析出溫度是700℃，析出峰溫度是940℃，980℃開(kāi)始熔解，完全熔解溫度是1020℃。
4.2 時(shí)間-溫度-組織轉(zhuǎn)變曲線(xiàn) 見(jiàn)圖4-1。
4.3 合金組織結(jié)構(gòu)
4.3.1 合金標(biāo)準(zhǔn)熱處理狀態(tài)的組織由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相組成。γ"(Ni3Nb)相是主要強(qiáng)化相，為體心四方有序結(jié)構(gòu)的亞穩(wěn)定相，呈圓盤(pán)狀在基體中彌散共格析出，在長(zhǎng)期時(shí)效或長(zhǎng)期應(yīng)用期間，有向δ相轉(zhuǎn)變的趨勢(shì)，使強(qiáng)度下降。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數(shù)量次于γ"相，呈球狀彌散析出，對(duì)合金起一部分強(qiáng)化作用。δ相主要在晶界析出，其形貌與鍛造期間的終鍛溫度有關(guān)，終鍛溫度在900℃，形成針狀，在晶界和晶內(nèi)析出；終鍛溫度達(dá)930℃，δ相呈顆粒狀，均勻分布；終鍛溫度達(dá)950℃，δ相呈短棒狀，分布于晶界為主；終鍛溫度達(dá)980℃，在晶界析出少量針狀δ相，鍛件出現(xiàn)持久缺口敏感性。終鍛溫度達(dá)到1020℃或更高，鍛件中無(wú)δ相析出，晶粒隨之粗化，鍛件有持久缺口敏感性。鍛造過(guò)程中，δ相在晶界析出，能起到釘扎作用，阻礙晶粒粗化。
4.3.2 L相是變形Inconel 718合金中不允許存在的相，該相富鈮，存在于鑄錠枝晶間，降低鑄錠初熔點(diǎn)，鑄錠中L相固溶溫度和均勻化時(shí)間的關(guān)系見(jiàn)圖4-2。
4.3.3 晶粒度
4.3.3.1 合金在高溫固熔（保溫2h）時(shí)的晶粒長(zhǎng)大傾向見(jiàn)圖4-3。
4.3.3.2 棒材（原始晶粒9～9.5級(jí)）經(jīng)不同溫度加熱并以不同變形量鍛造變形后，再經(jīng)過(guò)標(biāo)準(zhǔn)熱處理（固溶溫度965℃，1h），其晶粒度的變化見(jiàn)表4-1。
4.3.3.3 鍛件技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，普通鍛件平均晶粒度為4級(jí)，允許個(gè)別2級(jí)，高強(qiáng)鍛件平均晶粒度為8級(jí)，允許個(gè)別2級(jí)；直接時(shí)效鍛件平均晶粒度應(yīng)為10級(jí)或更細(xì)。
4.3.4 直接時(shí)效的鍛件在600～700℃長(zhǎng)期時(shí)效500h后，析出相數(shù)量的變化見(jiàn)表4-2。
表4-1[19]
|
鍛造加熱溫度/℃ |
以下變形程度的晶粒度/級(jí) |
鍛造加熱溫度/℃ |
以下變形程度的晶粒度/級(jí) |
||||||||||
|
15% |
25% |
35% |
55% |
65% |
80% |
15% |
25% |
35% |
55% |
65% |
80% |
||
|
1050 1030 1020 |
6 7 7 |
7 8 7～8 |
8 8～9 7 |
8～9 8～7 8～9 |
9～8 8～9 9 |
9(7) 8～9 9 |
1 980 |
8 8 |
9 9～10 |
8～9 10 |
10 9～10 |
10～9 10～11 |
10 11 |
表4-2[11]
|
時(shí)效規(guī)范 |
析出相數(shù)量/% |
||
|
θ/℃ |
t/h |
δ-Ni3Nb＋MC |
γ"-Ni3Nb， γ′-Ni3(Al，Ti，Nb) |
|
直接時(shí)效狀態(tài) |
6.45 |
19.21 |
|
|
600 650 700 |
500 500 500 |
6.30 7.48 10.31 |
20.62 18.68 15.18 |
五、Inconel 718工藝性能與要求
5.1 成型性能
5.1.1 因Inconel 718合金中鈮含量高，合金中的鈮偏析程度與冶金工藝直接相關(guān)。電渣重熔和真空電弧熔煉的熔煉速度和電極棒的質(zhì)量狀態(tài)直接影響材質(zhì)的優(yōu)劣。熔速快，易形成富鈮的黑斑；熔速慢，會(huì)形成貧鈮的白斑；電極棒表面質(zhì)量差和電極棒內(nèi)部有裂紋，均易導(dǎo)致白斑的形成，所以，提高電極棒質(zhì)量和控制熔速及提高鋼錠的凝固速率是冶煉工藝的關(guān)鍵因素。為避免鋼錠中的元素偏析過(guò)重，至今采用的鋼錠直徑不大于508mm。
均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相完全熔解。鋼錠兩階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時(shí)間，根據(jù)鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控制與材料中的鈮偏析程度直接相關(guān)。
目前生產(chǎn)中采用的1160℃，20h±1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：
1. 1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；
2. 1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。
5.1.2 經(jīng)均勻化處理的合金具有良好的熱加工性能，鋼錠的開(kāi)坯加熱溫度不得超過(guò)1120℃。鍛件的鍛造工藝應(yīng)根據(jù)鍛件使用狀況和應(yīng)用要求，結(jié)合生產(chǎn)廠的生產(chǎn)條件而定。開(kāi)坯和生產(chǎn)鍛件是，中間退火溫度和終鍛溫度必須根據(jù)零件所要求的組織狀態(tài)和性能來(lái)確定，一般情況下，鍛造的終鍛溫度控制在930～950℃之間為宜。各類(lèi)鍛件的鍛造溫度和變形程度見(jiàn)表5-1。
表5-1[17]
|
鍛造類(lèi)別 |
第一次鍛造 |
第二次鍛造 |
第三次鍛造 |
|||
|
加熱溫度/℃ |
變形量/% |
加熱溫度/℃ |
變形量/% |
加熱溫度/℃ |
變形量/% |
|
|
普通 高強(qiáng) 直接時(shí)效 |
1065～1090 1040～1065 995～1025 |
- - >50 |
1040～1065 1010～1040 970～995 |
- 30～50 >50 |
4～6 8 10 |
允許 ≥2 ≥2 |
5.1.3 與板材冷成形有關(guān)的性能見(jiàn)表5-2。
5.1.4 鍛件的變形程度、終鍛溫度和晶粒尺寸之間的關(guān)系見(jiàn)圖5-1。
5.1.5 合金動(dòng)態(tài)再結(jié)晶見(jiàn)圖5-2。
5.1.6 發(fā)動(dòng)機(jī)葉片模鍛件由頂鍛和終鍛二道工序模鍛而成，不同的鍛造加熱溫度對(duì)葉片綜合性能的影響見(jiàn)表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉片組織性能為最佳。
5.1.7 合金在高溫下的變形抗力曲線(xiàn)見(jiàn)圖5-3。
5.2 焊接性能 合金具有滿(mǎn)意的焊接性能，可用氬弧焊、電子束焊、縫焊、點(diǎn)焊等方法進(jìn)行焊接。
對(duì)直接時(shí)效狀態(tài)的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強(qiáng)化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數(shù)，在保留細(xì)晶組織的同時(shí)，焊縫邊緣及熱影響區(qū)還可以保留強(qiáng)化相γ′和γ"以及δ相，因此對(duì)接頭性能無(wú)明顯影響，對(duì)直接時(shí)效的鍛件，可在鍛造狀態(tài)進(jìn)行摩擦焊，焊后再進(jìn)行直接時(shí)效處理（制度Ⅲ），可獲得持久強(qiáng)度很高的焊接接頭[21]。
表5-2
|
熔煉工藝 |
板厚/mm |
狀態(tài) |
杯突深度/mm |
反復(fù)彎曲次數(shù) |
極限深沖系數(shù) |
|
真空感應(yīng)加電渣 |
1.5 |
950℃固溶 |
11.5 |
17.5 |
1.96 |
表5-3[19]
|
鍛造加熱溫度/℃ |
20℃拉伸性能 |
650℃拉伸性能 |
650℃，690MPa持久性能 |
||||||||
|
頂鍛 |
終鍛 |
σb/MPa |
σP0.2/MPa |
δ5/% |
φ/% |
σb/MPa |
σP0.2/MPa |
δ5/% |
φ/% |
t/h |
δ5/% |
|
1050 1020 1020 1020 |
1 980 1 1020 |
1340 1405 1375 1420 |
1040 1100 1035 1150 |
22.5 20.5 23.5 23.2 |
52.2 44.7 51.5 42.7 |
1115 1130 1125 1128 |
957 955 920 965 |
18.8 22.4 17.2 18.6 |
22.2 29.5 21.5 25.5 |
48 52 57 43 |
5.2 11.2 5.5 12.8 |
5.3 零件熱處理工藝 航空零件的熱處理通常按1.5條規(guī)定的Ⅱ、Ⅲ兩種制度，即標(biāo)準(zhǔn)熱處理制度和直接時(shí)效熱處理制度進(jìn)行。再有技術(shù)依據(jù)的條件下，也可采用其他制度熱處理。按標(biāo)準(zhǔn)制度熱處理時(shí)，固溶處理可在950～980℃范圍內(nèi)，在選定的溫度±10℃下進(jìn)行。
5.4 表面處理工藝 必要時(shí)可對(duì)零件表面局面進(jìn)行噴丸強(qiáng)化、孔擠壓強(qiáng)化或螺紋滾壓強(qiáng)化工序，使零件在交變載荷條件下工作的壽命成倍增長(zhǎng)。
對(duì)要求噴涂耐磨封嚴(yán)涂層的零件，可采用等離子噴涂或爆炸噴涂工藝，以爆炸噴涂為佳，爆炸噴涂涂層與基體結(jié)合強(qiáng)度高，涂層致密、硬度高、孔隙率低，耐磨性好。
5.5 切削加工與磨削性能 合金可滿(mǎn)意地進(jìn)行切削加工。
機(jī)械加工時(shí)必須確保圓弧達(dá)到設(shè)計(jì)要求和平滑過(guò)渡，不允許在機(jī)械加工、裝配或運(yùn)輸中出現(xiàn)尖角、坑與劃傷缺口，因?yàn)樵谶@些缺陷出，可形成過(guò)量的應(yīng)力集中，在使用中會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重事故的發(fā)生。
六、Inconel 718(GH169) 低溫抗拉及屈服性能（含熱處理工藝）
表6-1—溫度對(duì)熱軋棒材的拉伸性能影響
表6-1
|
溫度/℃ |
抗拉強(qiáng)度σb/MPa |
屈服強(qiáng)度σP0.2/MPa |
伸長(zhǎng)率/% |
收縮率/% |
|
-195.5 |
1634.4 |
1196.5 |
26.0 |
27.0 |
|
-51.1 |
1389.6 |
1089.6 |
23.0 |
33.5 |
|
26.6 |
1313.7 |
1058.6 |
22.0 |
32.5 |
|
648.8 |
1134.4 |
999.9 |
28.0 |
59.2 |
|
704.4 |
1003.4 |
917.2 |
22.0 |
34.0 |
注：以上樣品熱處理工藝：980℃±5℃退火，1小時(shí)+720℃±5℃時(shí)效，8小時(shí)，空冷至620℃±5℃，在620℃±5℃保溫到總時(shí)效時(shí)間達(dá)到18小時(shí)，+空冷
表6-2—鍛件（短橫向?qū)嶒?yàn)）的低溫性能
表6-2
|
溫度/℃ |
抗拉強(qiáng)度σb/MPa |
屈服強(qiáng)度σP0.2/MPa |
伸長(zhǎng)率/% |
收縮率/% |
|
980℃±5℃固溶退火，水冷+720℃±5℃，8小時(shí)沉淀硬化，爐冷至620℃±5℃保溫 到總時(shí)效時(shí)間達(dá)到18小時(shí)+空冷 |
||||
|
RT |
1290 |
1144.0 |
17.0 |
23.0 |
|
-79 |
1371.6 |
1202.6 |
17.2 |
20.0 |
|
-195.5 |
1579 |
1288.0 |
14.0 |
14.0 |
|
-253 |
1635.7 |
1344.0 |
13.5 |
11.5 |
|
溫度/℃ |
抗拉強(qiáng)度σb/MPa |
屈服強(qiáng)度σP0.2/MPa |
伸長(zhǎng)率/% |
收縮率/% |
|
1065℃±5℃,45min，水冷+760℃±5℃，10小時(shí)沉淀硬化，爐冷至650℃±5℃保溫 到總時(shí)效時(shí)間達(dá)到20小時(shí)+空冷 |
||||
|
RT |
1251.6 |
1018.5 |
19.0 |
24.5 |
|
-79 |
1351.0 |
1090.0 |
15.0 |
18.5 |
|
-195.5 |
1577.0 |
1218.5 |
17.5 |
19.5 |
|
-253 |
1684.0 |
1288.0 |
16.5 |
18.0 |
